隨著我國工業(yè)的高速發(fā)展，高濃度有機污水量日益增加。高濃度有機廢水的治理已經(jīng)成為當(dāng)前水資源可持續(xù)利用和國民經(jīng)濟可持續(xù)發(fā)展的重要內(nèi)容。電化學(xué)廢水處理技術(shù)因設(shè)備體積小、降解效果好、反應(yīng)條件溫和、無需外加試劑等特點，在處理高濃度有機廢水領(lǐng)域備受關(guān)注。在眾多電化學(xué)處理技術(shù)中，過氧絮凝（Peroxi-coagulation）法作為一種具有應(yīng)用前景的預(yù)處理技術(shù)，在處理過程中采用Fe作為犧牲陽極，石墨、網(wǎng)狀玻璃碳、碳納米管等材料作為陰極。Fe陽極被氧化產(chǎn)生Fe2+，氧氣在陰極被還原產(chǎn)生H2O2，通過氧化和絮凝兩種途徑對廢水中有機物進行有效處理。GengboREN等利用穿透式反應(yīng)器對焦化廢水進行過氧絮凝處理，其COD去除率最高可達80%。但碳納米管制備的陰極材料成本高昂，不利于工程應(yīng)用，且穿透式反應(yīng)器易發(fā)生堵塞，不適合長周期運行。

基于此，本研究采用較為常見的折流式反應(yīng)器，以Fe為陽極，以廉價的改性碳?xì)譃殛帢O對高濃度有機廢水進行預(yù)處理，對工藝參數(shù)進行優(yōu)化，在最佳工藝條件下進行長周期連續(xù)測試；對比過氧絮凝、電絮凝、聚合硫酸鐵絮凝3種常見預(yù)處理方法的處理效果；考察過氧絮凝法對煤氣化廢水、垃圾滲瀝液、精細(xì)化工廢水和焦化廢水的預(yù)處理效果。

1、材料與方法

1.1 進水水質(zhì)

本實驗使用的廢水樣品分別來自河南義馬某煤氣化廠生化進水，湖北武漢某垃圾填埋廠膜出水、湖北宜昌某精細(xì)化學(xué)生產(chǎn)廠生化進水、湖北某焦化廠生化進水，水質(zhì)數(shù)據(jù)見表1。在工藝優(yōu)化過程主要采用煤氣化廢水為處理目標(biāo)進行考察。

1.2 實驗試劑與材料

去離子水，MiliQHX-7000純水機；碳?xì)?，江蘇晶龍?zhí)疾牧嫌邢薰荆?/span>VCR-70卡博特炭黑，上海萊茵化工有限公司；聚四氟乙烯（PTFE）乳液（質(zhì)量分?jǐn)?shù)60%），山東東岳有限公司；異丙醇、無水乙醇、石油醚（沸程90~120℃），分析純，國藥試劑。

1.3 實驗裝置

本實驗所用電解槽尺寸為420mm×205mm×120mm，有效容積為6L。陽極為鐵板，陰極為改性碳?xì)?，陰陽電極各10塊（尺寸為100mm×200mm），陰陽極交錯排列，極板間距15mm；廢水通過蠕動泵定量進入電降解槽，廢水在電解槽中呈“Z”字形流動；通過布置在陰陽極上的銅排輸入電流，電流大小通過穩(wěn)壓直流電源控制；極板之間的底部空間設(shè)置曝氣條，通過增氧泵鼓入空氣進行曝氣。實驗過程中間隔一定時間取樣分析。

1.4 陰極材料制備方法

實驗使用的改性碳?xì)值闹苽浞椒ㄔ谙嚓P(guān)文獻基礎(chǔ)上進行了優(yōu)化。具體方法為：首先分別使用石油醚和去離子水清洗碳?xì)?，置?/span>80℃烘箱中烘干；將一定比例的去離子水、炭黑、PTFE乳液和異丙醇混合均勻后倒入超聲池；將碳?xì)种糜诨旌弦褐谐暯n120min，浸漬過程控制溫度不超過20℃；浸漬完成后將碳?xì)秩〕鰹r干后置于80℃烘箱中干燥24h；將干燥后的碳?xì)种迷隈R弗爐中焙燒，升溫速率5℃/min，在360℃下保持30min。將乙醇、PTFE乳液、炭黑攪拌均勻后制備成混合物漿料，利用高壓噴槍反復(fù)多次噴涂在焙燒后的碳?xì)直砻?；噴涂后的樣品在通風(fēng)條件下放置24h，保證乙醇完全揮發(fā)，然后將其放置在80℃烘箱中干燥24h；最后放置在馬弗爐中焙燒，升溫速率5℃/min，在360℃下保持30min。浸漬過程中，以單位質(zhì)量碳?xì)譃榛鶞?zhǔn)，炭黑加入量為0.24g/g，PTFE加入量為0.78g/g，去離子水的加入量為18.33g/g，異丙醇加入量為0.83g/g；噴涂過程中，炭黑加入量為0.13g/g，PTFE加入量為0.17g/g，乙醇加入量為2.1g/g。

1.5 測試方法

使用5B-3B（V10）型多參數(shù)水質(zhì)測定儀（北京連華科技有限公司），快速消解分光光度法測定COD和總氮；使用DR900多參數(shù)比色儀（哈希公司），水楊酸法測定氨氮。

采用DXR共聚焦激光拉曼光譜儀（美國賽默飛公司）對陰極材料進行拉曼分析，測試條件為：432nm激光光源，激光強度2.0mW，25mm針孔，掃描范圍：200~3500cm-1；采用PGSTA204電化學(xué)工作站（瑞士萬通公司）對陰極材料進行線性伏安（LSV）掃描，測試條件：Na2SO4濃度為0.05mol/L，pH=6.5，掃描范圍為-1000~0mV，掃描精度為10mA/V；采用APA2000激光粒度儀（英國馬爾文公司）對降解過程中產(chǎn)生鐵泥絮體的粒徑分布進行測定，超聲分散時間5min，分散介質(zhì)為H2O，測定溫度為室溫。

2、結(jié)果與討論

2.1 電極材料的表征

碳?xì)指男郧昂蟮睦庾V圖和伏安線性掃描圖見圖1。

由圖1（a）可知，炭黑、碳?xì)植牧系睦庾V均存在位于約1350cm-1和1580cm-1處的炭黑特征峰，且歸屬于無定型碳。PTFE在730cm-1出現(xiàn)明顯的特征峰。改性碳?xì)蛛姌O在730cm-1處出現(xiàn)PTFE的特征峰，說明經(jīng)過改性處理后，PTFE和炭黑均勻分布在碳?xì)掷w維表面。選取未改性的碳?xì)?、改性后碳?xì)诌M行線性伏安掃描測試；由圖1（b）可知，碳?xì)纸?jīng)過改性后電流響應(yīng)強度明顯提高，表明改性過程可以促進陰極產(chǎn)H2O2反應(yīng)的發(fā)生。

2.2 電流密度對處理效果的影響

在過氧絮凝過程中，電流密度對于COD去除率有明顯的影響。在電解質(zhì)Na2SO4濃度為0.05mol/L，初始pH=7.2，反應(yīng)210min的靜態(tài)實驗條件下，考察電流密度對煤氣化廢水COD降解效果的影響，結(jié)果見圖2。

由圖2可知，在所有電流密度下，COD去除率先隨反應(yīng)時間延長逐漸增長，90min后增長幅度明顯減小，180min后保持穩(wěn)定。電流密度從2mA/cm2增加到12mA/cm2的過程中，最終COD去除率從31%增加到56%，因為較高的電流密度下陽極可以產(chǎn)生較多的Fe（OH）3絮狀沉淀和羥基自由基（?OH）。電流密度從5mA/cm2提高到8mA/cm2的過程中，最終COD去除率從43%增加到51%，COD去除率增幅比較明顯；而從8mA/cm2增加到12mA/cm2后，COD去除率從53%增加至56%，COD去除率增幅并不明顯；因為較大的電流條件下，Fe2+會被氧化為Fe3+，過量的Fe3+消耗陰極產(chǎn)生的H2O2并形成氧化能力相對較弱的超氧自由基。在2、5、8、12mA/cm2電流密度下，處理1kgCOD對應(yīng)的能耗分別為2.7、6.1、8.4、12.2kW?h。其中2、5mA/cm2條件下，COD去除率相對較低，12mA/cm2條件下的能耗過高，且COD去除率相對8mA/cm2條件下沒有明顯的提高。綜合考慮后優(yōu)選8mA/cm2為最佳電流密度。

2.3 初始pH對處理效果的影響

在過氧絮凝的過程中，廢水的初始pH對于降解效果有重要影響。在電解質(zhì)Na2SO4濃度為0.05mol/L，電流密度為8mA/cm2，反應(yīng)240min的靜態(tài)實驗條件下，考察初始pH對煤氣化廢水COD降解效果的影響，結(jié)果見圖3。

由圖3可知，反應(yīng)90min以后，在pH為3~9的范圍內(nèi)，COD的去除率為45%~56%。初始pH分別為3、5時，30min內(nèi)COD去除率比pH分別為7、9下的更高，這是由于酸性條件下Fe（OH）3不易形成，體系內(nèi)的電絮凝作用不明顯，而Fenton反應(yīng)更明顯。隨著反應(yīng)的持續(xù)進行，陰極發(fā)生析H2副反應(yīng)，體系的pH開始增加，Fe2+含量增加，電絮凝開始占據(jù)主導(dǎo)，較高的pH有利于Fe（OH）3的產(chǎn)生，有利于COD的去除?？梢娺^氧絮凝對于廢水pH有較寬的適用范圍。

2.4 支持電解質(zhì)濃度對處理效果的影響

支持電解質(zhì)濃度決定了廢水的電導(dǎo)率，是影響過氧絮凝過程的因素之一。在電流密度為8mA/cm2，初始pH=7.2，反應(yīng)180min的靜態(tài)實驗條件下，通過添加不同濃度的Na2SO4調(diào)節(jié)廢水的電導(dǎo)率，考察支持電解質(zhì)濃度對煤氣化廢水COD降解效果的影響，結(jié)果見圖4。

由圖4可知，電解質(zhì)濃度變化對于COD降解率的影響并不明顯。與電流密度和pH兩個影響因素相比，電解質(zhì)濃度對于過程的影響相對較小。因此選擇0.05mol/LNa2SO4為最佳添加濃度。

2.5 聚合硫酸鐵、常規(guī)電絮凝、過氧絮凝預(yù)處理效果對比

在工業(yè)廢水預(yù)處理過程中，常規(guī)電絮凝是應(yīng)用廣泛的方法之一，而聚合硫酸鐵是一種常用的絮凝劑。在電流密度為8mA/cm2，初始pH=7.2，電解質(zhì)Na2SO4濃度為0.05mol/L，反應(yīng)180min的靜態(tài)實驗條件下，對比了聚合硫酸鐵絮凝、電絮凝和過氧絮凝對煤氣化廢水COD的去除效果，結(jié)果見圖5。

由圖5可知，對于聚合硫酸鐵而言，隨著聚合硫酸鐵投加量增加，COD去除率呈現(xiàn)先增加后減小的趨勢，最佳投加量為0.2%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），對應(yīng)的COD去除率為30%，繼續(xù)增加聚合硫酸鐵的投加量會導(dǎo)致已經(jīng)形成的絮體脫穩(wěn)，反而降低絮凝效果，導(dǎo)致COD去除率降低。常規(guī)電絮凝處理中，陰陽極均為Fe電極，面積與過氧絮凝一致，在相同的初始pH、電解質(zhì)濃度、電流密度和處理時間下，過氧絮凝、電絮凝COD去除率分別為55%、35%。由此可見，過氧絮凝體系中由于陰極產(chǎn)生H2O2，體系中除了電絮凝作用外，還存在氧化降解過程，如電Fenton反應(yīng)、H2O2直接氧化等過程，這些過程對于COD的降解約占總體降解率的20%。同時，計算處理成本，聚合硫酸鐵絮凝、電絮凝和過氧絮凝每處理1kgCOD成本分別為4.6元、6.0元、3.8元。由此可見，過氧絮凝對煤氣化廢水的處理成本相對低廉，在可接受范圍內(nèi)。

2.6 連續(xù)處理時流量對處理效果的影響

在靜態(tài)實驗條件下，確定的最佳工藝條件為：電流密度8mA/cm2，初始pH=7.2，電解質(zhì)Na2SO4濃度0.05mol/L。在此條件下，對廢水進行連續(xù)處理，考察不同流量對廢水COD去除率的影響。實驗過程中，廢水加入量為6L，90min后開始取樣分析，結(jié)果見圖6。

由圖6可知，流量越大，水力停留時間越短，相應(yīng)的COD去除率越低。當(dāng)流量≤4L/h時，流量對COD去除率的影響明顯降低，COD去除率為50%~60%，因此選取處理流量為4L/h，其對應(yīng)的水力停留時間約為90min。

20塊電極將電解槽分為20個隔室，當(dāng)進水流量為4L/h時，不同隔室的水質(zhì)數(shù)據(jù)見表2。

由表2可知，隨著污水流經(jīng)極板數(shù)量的增加，COD、氨氮和總氮降解率逐漸提高。但是15號和20號隔室內(nèi)的水質(zhì)差別逐漸減小。隨著陰極副反應(yīng)的增加，越靠近出水口的pH越高，且反應(yīng)器內(nèi)持續(xù)曝氣，有部分氨氮可能通過空氣吹掃被去除?？偟娜コ颗c氨氮去除量基本一致，表明主要是氨氮的去除導(dǎo)致總氮的降低。

2.7 長周期連續(xù)運行測試

為了考察連續(xù)運行時過氧絮凝對廢水COD的降解效果，在進水流量為4L/h，電流密度8mA/cm2，初始pH=7.2，電解質(zhì)Na2SO4濃度0.05mol/L條件下，對煤氣化廢水進行了264h的連續(xù)運行測試，結(jié)果見圖7。

由圖7可知，在264h的連續(xù)實驗過程中，最終出水COD的去除率為（50±5）%，略低于靜態(tài)實驗下的最佳去除率（56%）。此外，不同隔室的COD降解率隨時間的變化趨勢基本一致。廢水流經(jīng)的極板數(shù)量越多，COD去除率也越高。但是，15號隔室和20號隔室的COD去除率比較接近，如果增加極板數(shù)量COD去除率可能也不會明顯提高，已經(jīng)接近該條件小裝置的處理極限。

為了考察陰極材料在長周期運行下的穩(wěn)定性，分別取工作100h、200h和260h后的陰極進行LSV測試，結(jié)果見圖8。

由圖8可知，隨著使用時間的增加，電極的電流響應(yīng)出現(xiàn)不同程度的降低。性能衰減的主要原因，一方面可能是因為長時間測試過程中陰極析H2副反應(yīng)導(dǎo)致電極涂層出現(xiàn)部分脫落，廢水潤濕了電極的表面，氧氣無法到達電極表面的活性點，不利于H2O2產(chǎn)生；另一方面可能是降解時電解槽中有大量鐵絮體產(chǎn)生，鐵絮體沉積在陰極表面，表面活性位點被覆蓋，增加了O2向陰極表面擴散的阻力，導(dǎo)致陰極材料整體催化活性降低。當(dāng)使用0.05mol/L的稀硫酸溶液對電極進行超聲清洗30min除去表面吸附的鐵銹狀沉積層后再用清水進行清洗，電流響應(yīng)出現(xiàn)了明顯的改善。這說明覆蓋在陰極表面的沉積層是導(dǎo)致電極效率較低的原因之一。通過簡單的再生處理后，電極的性能得到修復(fù)。

由于過氧絮凝出水中含有鐵絮體，通過測定其沉降曲線來確定沉降槽處理能力和鐵絮體尺寸大小。沉降曲線的測定過程為：將800mL的水樣攪拌均勻后倒入1L的量筒中，將量筒在水平臺面上靜置，并測定鐵絮體在不同時間點的沉降距離。除了陰極材料外，作為犧牲陽極的Fe板也存在消耗。為此，對污水中鐵絮體的粒徑分布和含量進行了測定，結(jié)果見圖9。

由圖9可知，鐵絮體的中位粒徑D50為4.87μm。在實驗過程中13min時沉降距離為80mm，因此通過設(shè)置沉降槽利用重力沉降的方式可以有效去除水中的絮體。在連續(xù)處理條件下，反應(yīng)器出水中鐵絮體產(chǎn)量為（2.3±0.3）g/L，由此可以計算出單塊Fe電極消耗速率為（0.51±0.06）g/h。

2.8 不同廢水降解效果

為了進一步考察過氧絮凝對不同種類高濃度有機廢水的預(yù)處理效果，分別選擇了垃圾滲瀝液、反滲透濃水、精細(xì)化工廢水、高溫焦化廢水進行過氧絮凝預(yù)處理。處理條件：廢水流量為4L/h，電流密度為8mA/cm2，HRT=90min；由于不同廢水的電導(dǎo)率差別較大，使用Na2SO4將所有廢水的電導(dǎo)率都調(diào)節(jié)至8000μS/cm，初始pH不做調(diào)節(jié)。湖北地區(qū)電價按0.6元（/kW?h）計算；污泥按危廢處理，成本按3000元/t計，處理結(jié)果見表3。

由表3可知，對于不同種類的廢水，過氧絮凝表現(xiàn)出不同的處理效果。這4種廢水樣品的提供單位目前多采用調(diào)節(jié)pH后，加入PAM、PFS或者PAC絮凝工藝進行預(yù)處理，運行成本為3~7元（不計污泥處置成本）。采用過氧絮凝法對不同廢水預(yù)處理的能耗成本在2.2~9.4元。同時，由于過氧絮凝過程中產(chǎn)生污泥，污泥處置成本為2.5~9.8元。除了高溫焦化廢水的處理成本相對較高，過氧絮凝處理其他類型廢水的能耗成本要低于目前絮凝工藝的運行成本。這表明相對于目前的預(yù)處理方法，以過氧絮凝作為預(yù)處理有一定優(yōu)勢。

3、結(jié)論

（1）以煤氣化廢水作為實驗原水，在折流式反應(yīng)器中采用過氧絮凝進行預(yù)處理時，COD去除率最高為55%，對應(yīng)的最佳處理條件為：電流密度為8mA/cm2，初始pH為7.2，電解質(zhì)濃度為0.05mol/L，HRT=90min。

（2）在所有的工藝參數(shù)中，電流密度對COD去除率的影響最為明顯。在pH為3~9的范圍內(nèi)，過氧絮凝法對污染物都有較好的降解效果。在最佳工藝條件下進行264h的長周期連續(xù)實驗過程中，出口COD去除率穩(wěn)定在（50±5）%。長周期運行期間，陰極衰減的主要原因在于絮凝物沉積覆蓋了表面的活性位點，導(dǎo)致電極效率降低。

（3）對比常規(guī)電絮凝和聚合硫酸鐵絮凝劑絮凝，過氧絮凝法對COD去除率最高。說明陰極原位產(chǎn)生的H2O2對于污染物的降解有促進作用。對于不同行業(yè)的高濃度有機廢水，過氧絮凝表現(xiàn)出不同的降解效果，COD去除率為23%~55%，處理1kgCOD能耗成本在2.2~9.4元。相對于目前的預(yù)處理方法，以過氧絮凝作為預(yù)處理有一定優(yōu)勢。（來源：中國五環(huán)工程有限公司低階煤綜合利用研發(fā)中心，南開大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院）